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充气试验变压器绝缘等级

充气试验变压器绝缘等级
避雷器因通流容量不足难以限制这种工频过电压。因此,分级绝缘变压器带故障失地及开关非全相操作所产生的工频过电压有可能危及变压器中性点绝缘。必须采用棒间隙保护。对于中性点绝缘为60kV绝缘等级,采用140mm水平棒间隙保护,其雷电冲击保护比和操作冲击保护比均有足够的裕度充气试验变压器,且满足过电压规程的技术要求。但对于90雷暴日左右的多雷区域,雷过电压使水平棒间隙频繁动作导致主变压器失压或继电保护误动的问题得不到有效的解决。笔者认为采用HY1C4-73/175型复合外套式串联间隙氧化锌避雷器并联与之配合,能收到较好的效果。该型避雷器的工频放电电压(有效值)失灵解闭锁开入为“1时,则失灵保护即使电压闭锁元件不动作,失灵保护仍可动作,实现了解除电压闭锁。如果失灵解闭锁开入未接线充气试验变压器-调压方式,指定值中投入主变开关的失灵解闭锁控制字,则失灵解闭锁功能不能实现。这样的后果将是主变中、低压侧故障时高压侧开关失灵,而此时母线保护中的失灵电压闭锁元件灵敏度不够,主变开关保护未能提供失灵解电压闭锁开入,不能解除电压闭锁,虽然主变保护动作同时启动了母差保护,但母差保护由于受到电压闭锁控制而不能动作,使故障较长时间存在引起停电范围的进一步扩大,严重影响电网的**稳定运行,甚至还可能引起设备损坏事故。
该型互感器为半封闭浇注式,该型互感器为原来的JSZ-10型互感器的改进产品;型号命名为JSZGF-10型。体积小,安装方便。抗分频、工频谐振,不会过励磁烧毁,可长期运行在线路单相接地情况下,而无超温之虑,互感器铁芯由单相双柱式和三相三柱式铁芯组和而成充气试验变压器,中性点的铁芯与三相铁芯磁路相互独立。硅钢片采用上等冷轧,一、二次绕组采用环氧树脂浇注,一次绕组为全绝缘。
当10千伏系统发生完全金属性接地时,众所周之。接地相电压为零,非接地相电压升高为线电压。而此种新型的PT*大技术进步是当线路发生接地时,中性点的电压不发生移动,原理接线如下图:
进一步求得二次压降引起的计量误差之值人工调整-充气试验变压器。此方法的优点是基于直接测差法原理,电力系统中主要采用互感器校验仪法或电压互感器二次回路压降校验仪法来测试PT二次压降。此方法是用互感器校验仪或电压互感器二次回路压降校验仪测出电能表端电压相对于电压互感器二次端电压的比差fab与fcb或fafbfc角差δab与δcb或δaδbδc通过公式计算出电压互感器二次回路压降△ùab与△ùcb或△ùab△c之值。测量准确度高;通常在设备运行状况下带电进行测试充气试验变压器,比设备停电后测试更符合实际运行情况;可以直接测出比差与角差;测试结果不受电源波动的影响;计算比变电站的低压母线一般不配置专用的快速母线保护是目前典型的设计做法,符合国标及现行的电力行业规程规范要求的因此,长期以来,人们对低压侧母线保护一直不够重视。但是系统内惨痛的事故教训已经引起电力企业的广泛关注,技术上寻求新的继电保护方案也是广大继电保护工作者的共同愿望。
经常会受到现场条件的限制。例如,但是实施这一方案时。一些老式变电站,因10kV系统开关柜内的电流互感器大多只有两个二次线圈,一个0.5级用于测量,一个P级用于本单元的保护。若还要增加一个用于母差保护的二次线圈,则只能再增加一组电流互感器。由于受开关柜内空间的限制,一个开关柜一般布置不下,除非再增加一个柜。这样,对由很多面柜构成的一段母线来说,造价大大增加。因此,该方案的缺点是需增加的二次电缆较多,电缆投资大 充气试验变压器的热容量,现场施工工作量大。而且,如不增加电压闭锁回路,发生TA 断线情况时,保护的可靠性较低。
当雷电波从线路侵入变压站到达变压器中性点以及系统单相接地、非全相运行,对于中性点不接地的分级绝缘变压器。特别是伴随产生变压器励磁电感与线路对地电容谐振时,会产生较高的雷电过电压或工频稳态过电压,对分级绝缘变压器中性点构成威胁,甚至使绝缘损坏。因此,分级绝缘变压器中性点的过电压保护通常采用FZ#-#40型避雷器或氧化锌避雷器加并联水平棒间隙的保护方式。但运行经验表明,这种保护方式未能达到满意效果,存在许多需商榷之处。本文将结合实例对该配置方式给系统运行带来的一些问题进行综合分析。
分级绝缘变压器中性点出现各种暂态或稳态过电压,当系统发生单相接地。一般情况下,氧化锌避雷器和水平棒间隙都不应动作充气试验变压器,运行经验表明该配合方案并未满足条件要求。110mm水平棒间隙工频放电电压约58.4kV有效值)而从中山电力局几次事故时的故障录波图分析以及过电压理论估算,实际出现在主变压器中性点处的工频过电压应低于该数值,但110mm水平棒间隙仍放电击穿。由于用作间隙的棒直径大小差异和间隙棒头未经技术老炼,其工频放电电压低于研究所得到测量值是完全可能的那么实际运行中也就导致了棒间隙的动作频繁以及继电保护误动的可能性增大。