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充气试验变压器高压配电装置
充气试验变压器高压配电装置
另一线圈加上额定频率的交流电压使变压器线圈内的电流为额定值，变压器的短路试验就是将变压器的一组线圈短路。此时所测得的损耗为短路损耗，所加的电压为短路电压，短路电压是以被
作为一种新的发电方式，为了满足日益增长的电力需求。风力发电赢得了非常重要的发展机遇[1]三相电压源逆变器(VoltageSourceInvertVSI通常被用来风力发电系统并网。根据IEEE相关标准的规定[2]风力发电系统不能调节耦合点(PointofCommonCouplPCC电压充气试验变压器电压质量的改善，因此并网系统的电能质量主要取决于输出电流的质量。为了能够给电网提供高质���的电能，并网逆变器的电流控制发挥了重要的作用[3][4]
包括一个电流反馈的内环。其主要实现两个基本的目的:电流误差补偿和脉宽调制(PulseWidthModulPWM以前的电流控制策略中，用于三相PWM逆变器的电流控制策略已很多报道[5-9]电流控制策略都有着相同的结构。基于电压空间矢量调制(SpacevoltageModulSVM电流控制器被广泛应用于三相逆变器中。本质上，基于SVM电流控制器是一种线性的控制策略，并且能够必须指出的PWM生成环节通过检测直流侧母线电压Vdc然后对调制波信号进行实时调节来补偿母线电压Vdc波动对逆变器输出电压的影响。给定的电流参考信号i*di*q由上位机来提供，主要用来实现有无功功率的独立控制，或者为了满足变速恒频风电系统*大功率点跟踪MPPT要求。
4风力发电系统的仿真研究
采用电力电子专用仿真软件包PSIM6.0对风力发电并网系统进行了计算机仿真充气试验变压器电源的输出频率。以图2模型为基础搭建对应仿真电路。为了验证本文所提出的矢量控制系统的性能。
设定如下的仿真参数根据本课题组所研究的国家“十一五”科技支撑计划“大功率风电机组研制与示范”项目的要求。:
给定并网电流从i*q=590A 阶跃到i*q=1180A ;然后在0.8时充气试验变压器，0.4时。并网电流从i*q=1180A 阶跃回i*q=590A 通过这种阶跃响应来验证系统的动态性能。相应的仿真波形如图3图9图3给定并网电流i*q=1180A 时的电网电压和三相并网电流波形;图4对应的并网电流谐波畸变率THD;图5整个风力发电并网系统的功率因数波形;图6并网系统的电流阶跃响应;图7给定电流从590A 阶跃到1180A 时并网电流的动态响应充气试验变压器绝缘等级，而图8给定电流从1180A 阶跃到590A 时的并网电流动态响应。图9阶跃的过程中逆变器输出功率的变化。
应采用先并联、后串联的接线方案。2电容器组的每相或每个桥臂由多台电容器串、并联组合时。
2．2补偿电容器组为何不采用三角形接线
有一定比例的6~10kV电容器组，20世纪60年代。采用三角形接线充气试验变压器，发生过多次电容器爆裂引起火灾事故。其原因是三角形接线电容器组发生全击穿短路时，相当于相间短路，注入故障点的能量不仅有故障相健全电容器的涌放电电流，还有其它两相电容器的涌放电电流和来自系统的短路电流。其数值远远超过电容器油箱的耐爆能量，而使油箱爆裂起火，损失严重。星形接线电容器组一相发生击穿短路时充气试验变压器，其故障电流由于受到健全相容抗的限制，来自系统的工频电流将大大降低，*大不会超过电容器组额定电流3倍。只有来自同相健全电容器的涌放电电流，不存在来自其他两相电容器的涌放电电流充气试验变压器-调压方式 ，这就是星形接线电容器组发生油箱爆裂事故很少的主要原因。另外，操作过电压方面，三角形接线电容器组附装的避雷器充气试验变压器，其运行条件和保护效果均不如星形接线的电容组好。因此，从20世纪80年代以后，变电站中不再选用三角形接线的电容器组。
应遵守GB50062-19923-110kV高压配电装置设计规范》第2.0.4条屋内配电装置应设置防止误入带电间隔的闭锁装置的规定。应采用高压带电显示器和柜门上装电磁锁组成的强制闭锁系统，为了防止事故的发生。可以满足要求。当装置带有高电压时，显示器会不停地地闪烁充气试验变压器，警示和告诉运行人员：本装置已送高压电。这时装置门上的电磁锁被锁死。因此，装置门不能简单地打开充气试验变压器，以防止运行人员单独误入带电间隔。如确需将门打开，则按规定**电磁锁钥匙，实行一人操作一人监护方式进行。这个措施完全符合电力部门标准DL408-199电业**工作规程》规定。装置的外面还要安装“高压危险”带有闪电标识的警告牌人工调整-充气试验变压器。装置的**问题上必须体现“以人为本”思想，决不可掉以轻心。
如局部过热充气试验变压器，测量变压器的空载损耗和空载电流;验证变压器铁心的设计计算、工艺制造是否满足技术条件和标准的要求;检查变压器铁心是否存在缺陷。局部绝缘**等。
3.短路损耗和短路阻抗
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