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提高试验变压器效率的主要因素
提高试验变压器效率的主要因素
实际应用中UGE应不小于(1.52.5UGEth以利获得*小导通压降。当UGE增加时，阈值电压UGEth由器件本身性能决定。导通状态下的集射电压UCE压减小，通态压降和开通损耗均下降;但负载过程中UGE增加，集电极电流Ic也随之增加试验变压器，IGBT能承受短路电流的时间减小，对其**不利，因此在有短路过程的设备中Uge应选得小些，由于饱和导通电压是IGBT发热的主要原因之一，因此必须尽量减小。综合考虑，一般选+15V;IGBT关断时，栅射极间加反偏电压有利于IGBT迅速关断，但反偏电压-UGE受栅射极间反向*大耐压限制，过大则造成栅射极的反向击穿试验变压���的工作状态，一般-UGE为(-2-10V通常取-5V关栅电压。电路上采用稳压管的办法，用+20V电压来产生+15V开栅电压和-5V关栅电压。
智能化程度的提高，随着市场经济的发展和自动化。采用高压变频器对泵类负载进行速度控制，不但对改进工艺、提高产品质量有好处，又是节能和设备经济运行的要求，可持续发展的必然趋势试验变压器。对泵类负载进行调速控制的好处甚多。从应用实例看，大多已取得了较好的效果(有的节能高达30%-40%大幅度降低了自来水厂的制水成本，提高了自动化程度，且有利于泵机和管网的降压运行，减少了渗漏、爆管，可延长设备使用寿命。
连接控制单元与功率管的桥梁。控制单元出来的电平一般无法直接驱动功率管试验变压器，这部分是开关电源的灵魂。需要有一个电平的转换及电流驱动;对于驱动电路而言，功率管的栅极即为负载，一般的功率管栅源之间有一个寄生电容，故驱动电路的负载是一个容性负载，若驱动电流不够，或提高频率，方波会产生畸变，无法达到设计目的因此功率电子的驱动是整个设计的重点，也是难点。
并能维持关断期间的漏电流近似等于零;导通时要求能迅速导通试验变压器，开关稳压电源中的功率开关管要求在关断时能迅速关断。并且维持导通期间的管压降也近似等于零。开关管趋于关断时的下降时间和趋于导通时的上升时间的快慢是降低开关晶体管损耗功率，提高开关稳压电源效率的主要因素。要缩短这两个时间，除选择高反压、高速度、大功率开关管以外，主要还取决于加在开关管栅极的驱动信号。驱动波形的要求如下：
测极化继电器线圈⑨、⑩端钮上的电压试验变压器保护灵敏系数，电流潜动：电压回路端钮⑦、⑧间经20Ω电阻短路、电流回路通入额定电流。不大于0.1V
将电流回路开路，电压潜动：电压回路加100V电压。测极化继电器线圈上的电压，对于LG-11型试验变压器，允许电压不大于0.1V对于LG-12型，允许有不大于1.0V制动电压。
继电器触点不应有瞬间接通现象。潜动调好后,将继电器推入面板上的底座,将电压调至100V打开输出开关。
2.动作区和*大灵敏角检验
共分六档，本仪器的面板上有移相粗调开关。每档为30°移相角，可使移相角在0°～360°间连续可调，调整相位角时每档应连续变化，否则改变电源相序。
然后调整相位角0°～360°试验变压器，此时可由相位表读出继电器动作时电压超前电流的角度和滞后的角度，以电流为基准画出此两角度作角平分线，和电流之间的夹角即为*大灵敏角,通入100V电压和5A 电流。额定电流电压下，动作区≥115°,*大灵敏角和制造厂规定相差不超过±10°。
采用多单元串联技术，本文针对大功率逆变电源。把单个功率单元的二重化控制技术与水平移相式PWM技术相结合，既降低了对开关器件电压等级的要求，满足了系统对输出电压及输出功率的要求，又获得了比单纯多单元串联技术更高的等效开关频率试验变压器，大大降低了开关损耗，更进一步的改善了输出波形，降低输出电压的谐波畸变率，而且，功率单元由电网电压经过副边多重化的移相变压器供电，对电网谐波污染小，输入功率因数高，不必采用输入谐波滤波器和功率因数补偿装置。
同时考虑到逆变器的三相控制方式完全相同试验变压器，根据上述所采用的控制方法。因此我对单相的控制方法，用OrCA D/PSpice仿真软件进行了仿真。图5为逆变器单相控制系统框图。
图5逆变器单相控制系统框图
给定正弦波的频率为1000Hz载波比Kc=8直流母线电压为310V死区时间设定约为1us,仿真条件如下：采用同步调制试验变压器。LC滤波器的参数为电感L=2.5mh,电容C=500nf,负载R=100Ω。图6为逆变电源系统输出的多电平的PWM波试验变压器直流分量做试验，图7为逆变电源系统在上述条件下得到输出电压仿真波形,图8为输出电压的频谱分析图。
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