电容技术-试验变压器平影响较大。本文以一款反激式开关电源为例，阐述了其传导共模干扰的产生、传播机理。根据噪声活跃节点平衡的思想，提出了一种新的变压器EMC设计方法。通过实验验证，与传统的设计方法相比，该方法对传导电磁干扰(EMI)的抑制能力更强，高压试验变压器说明且能降低变压器的制作成本和工艺复杂程度。本方法同样适用于其他形式的带变压器拓扑结构的开关电源。
随着功率半导体器件技术的发展，高压试验变压器发展开关电源高功率体积比和高效率的特性使得其在现代**、工业和商业等各级别的仪器设备中得到广泛应用，并且随着时钟频率���不断提高，设备的电磁兼容性(EMC)问题引起人们的广泛关注。EMC设计已成为开关电源开发设计中必不可少的重要环节。
传导电磁干扰(EMI)噪声的抑制必须在产品开发初期就加以考虑。通常情况下，加装电源线滤波器是抑制传导EMI的必要措施l1l。但是，仅仅依靠电源输入端的滤波器来抑制干扰往往会导致滤波器中元件的电感量增加和电容量增大。而电感量的增加使体积增加；电容量的增大受到漏电流**标准的限制。电路中的其他部这些节点的电压包含高强度的高频成分[2]。这些电压变化十分活跃的节点称为噪声活试验变压器跃节点。噪声活跃节点是开关电源电路中的共模传导干扰源，它作用于电路中的对地杂散电容就产生共模噪声电流M 。而电路中对EMI影响较大的对地杂散电容有：功率开关管的漏极对地的寄生电容C 变压器的主边绕组对副边绕组的寄生电容Cp ；变压器的副边回路对地的寄生电容C 变压器主、副边绕组对磁芯的寄生电容C。 、C 以及变压器磁芯对地的寄生电容C? 这些寄生电容在电路中的分布如图1所先要调查用电地方的电源电压，用户试验变压器的实际用电负荷和所在地方的条件，然后参照变压器铭牌标示的技术数据逐一选择，一般应从变压器容量、电压、电流及环境条件综合考虑，其中容量选择应根据用户用电设备的容量、性质和使用时间来确定所需的负荷量，以此来选择变压器容量。在正常运行时，应使变压器承受的用电负荷为变压器额定容量的75～90%左右。运行中如实测出变压器实际承受负荷50小于%时，应更换小容量变压器，如大于变压器额定容量应立即更换大变压器。同时，在选择变压器根据线路电源决定变压器的初级线圈电压值，根据用电设备选择次级线圈的电压值，*好选为低压三相四线制供电。这样可同时提供动力用电和照明用电。对于电流的选择要注意负荷在电动机起动时能满足电动机的要求(因为电动机起动电流要比下沉运行时大4～7倍)。变压器极性是用来标志在同一时刻初级绕组试验变压器的线圈端头与次级绕组的线圈端头彼此电位的相对关系。因为电动势的大小与方向随时变化，所以在某一时刻，初、次级两线圈必定会出现同时为高电位的两个端头，和同时为低电位的两个端头，这种同时刻为高的对应端叫变压器的同极性端。由此可见，变压器的极性决定线圈绕向，绕向改变了，极性也改变。在实用中，变压器的极性是变压器并联的依据，按极性可以组合接成多种电压形式，如果极性接反，往往会出现很大的短路电流，以致烧坏变压器。因此，使用变压器时必须注意铭牌上的标志。以某发电厂#8炉的4台高压电机(2台引风机、2台送风机)改为变频调速运行为例。6kv高压电动机型号：ykk710-8型，1600kw，186a，746r/min，cosφ=0.861，y型接线。所配置的高压变频器型号：dhvectol- di02000/型，容量为sn2000kva，输入：电压6kv电流192.5a，输出：电压0~6kv;电流0~192.5a;频率0~50hz。
由于变频器功率大，发热量较大，为保证足够的通风冷却效果，在变频器功率柜和变压器柜在柜顶分别独立安装了一套整体风扇，再经过室内空调，把热风置换到室外，保证变频器的整体冷却通风要求。
试验变压器电动机与风机之间的联接
如图1所示，拆除原来电机与风机之间试验变压器的液力耦合器，电机与风机之间加装连接钢轴，连接轴采用空心钢轴。送风机传动方式改为中间轴直连传动，将原来弹性柱销联轴器，改为膜片式联轴器，在两副膜片式联轴器中间，加装一根中空的连接轴，膜片联轴器的型号为form01-2501，中间轴型号为x430.10，其长度为1572mm，传动部件总重为539kg。引风机传动方式改为中间轴直连传动，本次改造将原来弹性柱销联轴器，也改为膜片式联轴器，在两副膜片式联轴器中间，加装一根中空连接轴，膜片联轴器的型号为form11，中间轴型号为x429.10，其长度为1750mm，传动部件总重为649kg。并将引风机入口挡板门由手动控制改为电动控制，以满足工频状况调节需要。这样省略了电机移位、制作基础的费用，节约改造资金。